Интересные и нужные сведения о строительных материалах и технологиях. Обоснование типа плотины и способа ее возведения Пионерный способ

Наиболее распространенным видом чисто гравитационных платформ являются железобетонные сооружения или стальные основания балластируемые большим весом. Железобетонные платформы могут представлять собой монокон, сооружение с колоннами или сооружение с почти вертикальными стенками. Стальные сооружения, как правило, имеют большое количество балластных цистерн для принятия воды или утяжеленного состава. Общей чертой является наличие объемных полостей для принятия балласта, что обеспечивает большую прижимную силу. Гравитационные основания устанавливаются в районах, где существует ледовая обстановка.

Рисунок 5 – Стальное основание на опорном мате

Рисунок 6 – Стальное основание

Рисунок 7 – Железобетонное основание

Эстакады. Стационарные платформы со сквозным опорным блоком

Наиболее интересными с точки зрения освоения ресурсов Черного и Азовского морей являются эстакады и стационарные платформы со сквозным основанием.

Рассматриваемые сооружения объединяет прежде всего проницаемость для волн и течений их несущих конструкций, поддерживающих палубу с верхним строением. Основным конструктивным элементом этих сооружений являются стальные трубы. Кроме того, эстакады и подавляющее большинство опорных платформ имеют свайные основания, которые обеспечивают всему сооружению устойчивость на морском дне.

Эстакады. Эстакады представляют собой протяженные сооружения, обеспечивающие непрерывную надводную связь буровых площадок с берегом. Буровые вышки и другое технологическое оборудование, характерное для нефтегазопромыслов, размещаются на приэстакадных площадках. Ширина проезжей части эстакад (обычно 3,5 м) допускает одностороннее движение автотранспорта, поэтому помимо буровых площадок вдоль эстакад устраивают разъездные площадки. По функциональному признаку эстакады подобны дамбам с уширениями для буровых площадок, но возводятся они на сравнительно больших глубинах - порядка 6-15м в отдельных случаях на акваториях глубиной 20 м и более.

Основным несущим элементом эстакады являются сваи – обычно металлические трубы диаметром 0,3-0,5 м. Значительно реже используются железобетонные призматические сваи или сваи-оболочки. Опорный элемент эстакады состоит из двух наклонно забитых свай, соединенных ригелем на отметке, превышающей гребень расчетной волны. Сваи соединяются также раскосами для придания конструкции большей жесткости. Поверх ригелей опорных элементов укладываются мостовые конструкции из прокатных профилей.

По мере увеличения глубины моря на участке строительства эстакады возрастают трудности монтажа плоских опорных блоков из-за недостаточной жесткости их в направлении оси сооружений. Поэтому на глубинах порядка 20 м применяются пространственные опорные блоки из двух пар наклонно забиваемых свай, соединенных раскосами в продольном и поперечном направлениях. При этом увеличивается шаг опор, а пролетные строения вместо балочной структуры получают форму пространственных ферм.

Первые эстакады были построены на нефтепромыслах Каспийского моря в 30-х гг. К началу 70-х гг. общая протяженность эстакад в этом районе достигла 360 км. Большое число эстакад было построено в США при освоении мелководных участков шельфа в районе Калифорнии и в Мексиканском заливе. На малых глубинах монтаж эстакад ведется пионерным способом: очередной опорный элемент устанавливают в воду с уже готового участка с помощью подъемного крана. Призматические или пирамидальные опорные блоки размещают на дне, используя крановые суда, скрепляют пролетными строениями с уже построенной частью эстакады и закрепляют на дне путем забивки свай.

Платформы на свайном основании. Это самая многочисленная группа гидротехнических сооружений на морском шельфе. Первая платформа была построена в 1936 г. на Каспийском море, в 1947 г. появилась первая платформа за рубежом - в Мексиканском заливе, на глубине 6 м. Общее число платформ, построенных во всем мире с того времени, оцениваемся по разным источникам от трех до десяти тысяч.

Только на Каспийском море число построенных платформ (их называют „стальными островами") приближается к 1000. Большая часть платформ установлена на малых глубинах, но около 2000 эксплуатируются на глубинах от 30 до 300 м. И в перспективе металлические платформы на свайном основании рассматриваются как основные сооружения, предназначенные для освоения шельфа.

Со времени постройки первых платформ резко возросли возможности ведения монтажных работ на различных глубинах в открытом море, изменились задачи, решаемые на шельфе, и, как результат, видоизменились конструктивные формы платформ. По мере увеличения глубин моря, на которых устанавливаются платформы, изменяются пропорции, структура опорных блоков и способы их возведения.

Однако все эти изменения не проявляются в форме каких-то качественных скачков, связанных с определенными значениями глубин или другими факторами, поэтому разделение платформ на какие-либо группы носит условный характер.

Платформы на нескольких опорных блоках возводят в основном на глубинах до 100 м. Первые платформы, строившиеся в 50-х гг. на глубинах до 30 м, состояли из четырех-шести призматических или пирамидальных блоков прямоугольной в плане формы с общим верхним строением. Такие конструкции применяются и поныне на глубинах до 40 м . В зависимости от глубины моря блоки получают размеры в плане от 8x16 до 20 х 20 м. Жилые помещения устраивают, как правило, на отдельном опорном блоке, отнесенном от платформы из соображений пожаробезопасности на 30-50 м и соединенном с нею переходным мостиком. Транспортировка и монтаж блоков осуществляются с помощью крановых судов. При глубинах, больших 40 м, устойчивость незакрепленных призматических блоков во время монтажа оказывается недостаточной. Поэтому блокам придают выраженную пирамидальную форму, а общее их число уменьшают до двух. По мере увеличения глубины и уменьшения при этом числа блоков возрастают габариты и массы отдельных опорных блоков. Так, при глубинах моря 60-80 м масса одного блока составляет 1,2-2,0 тыс. т, а при глубинах 100-120 м достигает 4 тыс. т.

Платформы с опорным моноблоком . Платформы с опорным моноблоком на свайном основании возводятся во всем диапазоне глубин моря, на которых эксплуатируются стационарные платформы, т. е. от нескольких метров до 300 м и более) Начиная с глубины порядка 100 м конструкции с двумя или большим числом опорных блоков почти не применяются. Варианты опорных моноблоков показаны на рисунке 9. С выходом на большие глубины моря изменились и функции опорного блока и свайного основания. В эстакадах и многоблочных платформах основную роль играют сваи - они непосредственно воспринимают нагрузки от верхнего строения и несут горизонтальные нагрузки от волн, течения и льда. Опорные блоки в таких конструкциях лишь придают жесткость всей пространственной системе. У глубоководных платформ на моноблоке сваи и пространственная ферма работают совместно Принимаются меры по жесткому соединению опорного блока со сваями (цементация межтрубного пространства, соединение сваркой), и в результате нагрузки от верхнего строения воспринимаются и сваями, и опорным блоком. В платформах поздней постройки сваи имеют завершение в нижней части блока, а стойки блока передают часть нагрузки непосредственно на грунт.

Опорные блоки изготовляют на берегу полностью или из нескольких секций (ярусов). Транспортируют их либо на специальных баржах, либо на плаву. В период монтажа (до закрепления сваями) моноблок, поставленный на дно, обладает большей устойчивостью, чем отдельные блоки многоблочной опорной конструкции.

Опорный моноблок глубоководной платформы состоит из панелей - боковых плоских ферм - и соединяющих их диафрагм – плоских ферм, придающих жесткость всей пространственной конструкции. Основным элементом панелей и всего опорного блока являются стойки - металлические трубы диаметром 1,2-3,0 м (в отдельных случаях до 10 м), со стенками толщиной 15-50 мм. Общее число стоек в блоке может быть различным - от 4 до 15. По высоте блока стойки могут иметь неодинаковый диаметр, и разные стойки одного блока могут отличаться по диаметру. Для придания плавучести опорному блоку стойки одной из панелей делают значительно большими по диаметру, чем все остальные. Раскосы панелей и диафрагмы выполняют из трубчатых элементов меньших диаметров, чем стойки. С увеличением диаметра стоек резко возрастают трудности обеспечения устойчивости формы оболочек, которые подвергаются значительному внешнему гидростатическому давлению. Насколько сложно обеспечить жесткость конструкции, показывает рисунке 11, на котором изображены фрагментарно диафрагмы, переборки и ребра жесткости внутри стойки, имеющей диаметр 8 м.

Увеличение диаметра стоек с целью достижения необходимой плавучести опорного блока ведет к значительному росту металлоемкости сооружения. Поэтому в конструкциях высоких опорных блоков приходится прибегать к ступенчатому изменению диаметра и толщины труб, составляющих стойки.

Примером такого конструктивного подхода является буровая платформа, предназначенная для установки на глубине 395 м (рисунок 12). Сравнительно легкое верхнее строение платформы (масса его составляет 1,5 тыс. т) поддерживается опорным блоком, имеющим в 40 раз большую массу (60 тыс. т). Кроме того, на сваи, закрепляющие блок, должно быть израсходовано 30 тыс. т. стали, на водоотделяющие колонны для куста из 24 скважин - 3 тыс. т.

Верхнее строение (модули с технологическим и энергетическим оборудованием, буровая вышка, складские и жилые помещения, вертолетная площадка) располагаются на палубе – металлическом настиле, уложенном на балках, которые* в свою очередь, опираются на каркас, передающий нагрузки на опорный блок. Модули верхнего

Рисунок 11 - Конструкция опорной колонны большого диаметра

строения устанавливаются в 2- 3яруса. Общую массу верхнего строения можно снизить, если выполнить его как единую конструкцию. При этом за счет собственной жесткости верхнего строения может быть облегчен и опорный блок. Однако для монтажных работ в этом случае необходимы краны очень большой грузоподъемности. Обычно палуба изготовляется отдельно от опорного блока и устанавливается на него уже на акватории после закрепления блока сваями. В случае, когда палуба соединяется с опорным блоком еще на берегу, затрудняется буксировка сооружения на плаву, но зато упрощаются монтажные работы в море. Палубный настил должен предотвращать загрязнение акватории буровым раствором, нефтью и другими веществами, и поэтому имеет отбортовку.

Сваи, крепящие опорный блок к грунту, представляют собой стальные трубы диаметром 0,92 - 2,13м и стенками толщиной 38 - 64 мм, их забивают в донный грунт на глубину до 150м (в некоторых случаях и глубже). Основные сваи забиваются внутри стоек опорного блока, их верхнее окончание находится на уровне палубы. Сваи, погружаемые ударами по верхнему концу, имеют открытый нижний конец. Если же молот помещается внутри сваи (такое решение более эффективно, особенно при большой длине сваи), нижний конец ее заглушается. По мере погружения в грунт сваю наращивают сверху сваркой. После погружения сваи на заданную глубину часть ее, выступающую над опорным блоком, срезают. По верху сваю и стойку блока соединяют сваркой, а пространство между ними цементируют. В отдельных случаях для усиления конструкции в наиболее уязвимых местах – на уровне воздействия льда и входа в грунт - внутрь сваи погружают дополнительно одну или несколько труб и все пространство между ними цементируют.

Держащая сила свай, забитых через стойки опорного блока, может оказаться недостаточной для обеспечения устойчивости глубоководной платформы от опрокидывания. В этом случае дополнительно забивают окаймляющие сваи. Они могут быть размещены по контуру блокаили сконцентрированы около стоек. Возможно уширение нижней части опорного блока в виде решетчатого ростверкас креплением его сваями по всему контуру. Это решение особенно интересно, поскольку позволяет обойтись без основных свай (внутри стоек), а окаймляющие сваи забивать вертикально. Дополнительные (окаймляющие) сваи крепятся к опорному блоку под водой непосредственно у дна с помощью муфт - направляющих коротких обрезков труб, приваренных на нескольких уровнях к опорному блоку. После забивки свай на заданную глубину пространство между ними и муфтами заполняют цементным раствором (для этого применяют расширяющиеся цементы). Опорные стойки большого диаметра имеют заглушку понизу и опираются на грунт, передавая при этом на него часть нагрузок от опорного блока. Сваи в этом случае размещаются вокруг стоек.

В опорных блоках со ступенчато изменяющимися по диаметру стойками могут применяться только окаймляющие сваи, головы которых располагаются вблизи поверхности грунта. В частности, опорный блок должен быть закреплен с помощью 56 свай, из которых 16 забиваются через муфты, расположенные между стойками блока, а остальные 40 - группами по четыре вокруг всех девяти стоек.

Схема устройства свайного основания показана на рисунке 13. Через муфты - трубы диаметром 1,72 м - сначала забивают на глубину 75 м „короткие" сваи (они обеспечивают устойчивость блока в начальный период монтажных работ в море). Эти сваи делают из труб диаметром 1,52 м и стенками толщиной 25 мм. Затем внутри „коротких" свай бурят скважины и в них погружают до глубины 135 м ниже донной поверхности трубы диаметром 1,22 м. Все трубы (муфты и сваи) завершаются на уровне 45 м над донной поверхностью. Пространство между всеми трубами цементируют. Отметим, что на участке входа в грунт все трубы имеют вставки 15-метровой длины с более толстыми стенками.

Масса опорных блоков глубоководных платформ значительно превышает грузоподъемность плавучих кранов и крановых судов. Поэтому независимо от способа доставки блока к месту установки, операции постановки его на морское дно всегда предшествует положение блока на плаву. Плавучесть блока достигается не только за счет

значительного увеличения диаметра части стоек, что в последующем приводит к большим нагрузкам на сооружение от волн и течения, но и использованием временных плавучестей - цилиндрических цистерн или понтонов, прикрепляемых к блоку перед спуском на воду.

Самые глубоководные платформы, установленные после 1975 г., эксплуатируются на месторождениях нефти в проливе Санта-Барбара (Калифорния) и в Мексиканском заливе: „Хондо" (глубина моря 260 м), „Жервеза" (285 м), „Коньяк" (312 м). В 1988 г. должна быть установлена платформа „Балуинкл" на глубине 411 м. В Северном море начиная с 1975 г. были установлены платформы „Найниэн Саут" (138 м), „БрентА" (140 м), „Тисл" (162м), „Магнус" (186 м). Некоторые сведения об этих платформах будут приведены ниже. Следует отметить, что более суровые условия Северного моря обусловили значительно большую материалоемкость установленных там стальных платформ. Для сравнения: значения массы платформы „Жервеза" и „Брент А", установленных на глубинах 285 и 140 м, примерно одинаковы - 39,7 и 33,0 тыс. т. Такое соотношение характерно и для других платформ в этих двух районах шельфа.

/Платформы на погруженном понтоне или башмаках. Резкое возрастание стоимости и трудоемкости устройства свайного основания с увеличением глубины акватории заставляет искать такие конструктивные решения, в которых сваи не применяются вовсе или их роль в обеспечении устойчивости сооружения оказывается второстепенной. Французская фирма „Ситэнк" предложила конструкцию платформы со сквозным опорным блоком на железобетонном понтоне, в которой сочетаются конструктивные элементы основных типов глубоководных платформ, рассмотренных в этом и предыдущем параграфах.

Сквозной металлический опорный блок закрепляют на железобетонном понтоне. Понтон имеет такую же ячеистую структуру, как и у платформ „Корморан А" и „Брент С". Ячеистый понтон придает плавучесть сооружению при транспортировке от берега к месту установки на дно, затем используется для балластирования и, наконец, для хранения нефти. В варианте платформы, предназначенном для эксплуатационного бурения и добычи на глубине моря 200 м, вместимость нефтехранилища определена в 150 тыс. м 3 . Опорный блок должен поддерживать верхнее строение массой около 25 тыс. т и имеет площадь 5 тыс. м 2 . Восемь (или иное число) цилиндров по углам понтона используются для балластирования и затем хранения нефти.
Железобетонный понтон опирается непосредственно на морское дно; площадь и массу его определяют с учетом требований к устойчивости сооружения от сдвига и опрокидывания. Для увеличения сопротивления сдвигу по грунту возможно погружение в грунт металлических оболочек через специальные отверстия в понтоне. В целом подобные сооружения можно отнести к гравитационным.

Достоинство рассмотренной конструкции (ее называют композитной или комбинированной) заключается в том, что она может быть применена в случаях, когда погружение свай невозможно (наличие скалы под сравнительно тонким слоем мягких грунтов). Одновременно она оказывает меньшее сопротивление распространению волн и течению (как все сквозные опорные блоки) и позволяет удачно решить вопрос о хранении добытой нефти.

Рисунок 14 - Платформы „Текномаре", установленные на месторождениях Лоанго (вблизи Конго) на глубине 86 м (а), в Северном море на глубине 95 м (б) и проектируемые для глубин до 200 м (в)

1 - стальная ферма опорного блока; 2 - балластные цистерны с опорным башмаком (нефтехранилища); 3 - водоотделяющие колонны; 4 - балластные цистерны

Другое решение задачи обеспечения устойчивости сквозного опорного блока без применения свайного основания воплощено в конструкции платформы „Текномаре". Опорный блок прикрепляется к трем цилиндрическим балластным цистернам, опертым на уширенные и утяжеленные башмаки, устанавливаемые непосредственно на морское дно. Конфигурацию опорного блока, размеры цистерн и палубы выбирают из условий района эксплуатации, назначения платформы и глубины моря.

Четыре первые платформы „Текномаре" (рисунок 14 а) установлены в 1976 г. на глубине 86 м в районе Конго. Они рассчитаны на волну высотой Эми предназначены для бурения 15 скважин (каждая) и добычи нефти без хранения. Платформа, возведенная в 1983 г. в Северном море на глубине 95 м (рисунок 14 б), предназначена для бурения 24 скважин и добычи нефти. Она имеет балластные цистерны большого объема, при эксплуатации они используются для хранения 100 тыс. м 3 нефти. Диаметр цистерн 25,7 м. Три башмака диаметром 47 м пригружаются твердым балластом общей массой 51 тыс. т. Цистерны башмаков образуют в плане треугольник со сторонами, равными 90 м. Все сооружение выполнено из стали, общий расход которой составляет 41,7 тыс. т. Это сооружение рассчитано на волну высотой 27 м. Платформа, изображенная на рисунке 14 в, предназначена для установки в Средиземном море на глубине 200 м.

К преимуществам стальных гравитационных опорных блоков рассматриваемого типа по сравнению с железобетонными относят то, что они могут быть полностью изготовлены в котловане, поскольку до приема жидкого и твердого балласта имеют малую осадку. Блок буксируется в вертикальном положении, в районе с достаточно большой глубиной он притапливается и принимает на себя с баржи полностью смонтированное верхнее строение, затем наводится на место посадки и балластируется. Предполагается, что подобные конструкции найдут применение на глубинах моря до 300 - 400 мив районах с тяжелым ветровым режимом.

Конструкция платформы “Мандрилл” (рисунок 15) напоминает раздвижной треножник, применяемый для установки кино- или фотоаппаратуры. Полагают, что подобные конструкции могут найти применение в районах шельфа с тяжелым ветроволновым режимом, наподобие Северного моря, и на участках с глубиной 200-500 м. Вариант конструкции, показанный на рисунке 15, разработан для глубины 350 м.

Рисунок - 15. Платформа „Мандрилл" (а) и варианты опирання „ног" платформы на грунт (б-г)

1 - ,ноги", образующие А-образную раму; 2 - откидная „нога"; 3 -стяжка; 4 -водоотделяющие колонны; 5 - сваи; 6 - муфты для закрепления свай; 7 - опор-ный башмак

Платформа предназначается для бурения 56 эксплуатационных скважин и добычи нефти, ее верхнее строение массой 55 тыс. т имеет в плане размеры 70 х 120 м и возвышается над водой на 26 м (расчетная высота волны принята равной 31 м). Пространственная опорная конструкция монтируется под водой из собранной на берегу и перевезенной на плаву плоской системы шарнирно сочлененных решетчатых элементов. В эту систему входят: А-образное жесткое соединение двух „ног" и распорки, третья откидная „нога" и еще две распорки. Предложены три варианта опирання „ног" платформы на грунт: с забивкой наклонных свай (рисунок 15б) - стальных труб диаметром 2,44, длиной до 130 м и массой до 450 т через кондукторы, укрепленные на наклонных „ногах"; с забивкой вертикальных свай (рисунок 15 в), погружаемых через отверстия в опорных башмаках; без забивки свай (рисунок 15 15 г) - с жестким или шарнирным креплением к уширенным башмакам. Последний вариант опирания пригоден при наличии достаточно прочных грунтов.

Платформы со сквозным опорным блоком в виде мачты с оттяжками. Конструкции таких платформ похожи на наземные сооружения, используемые в качестве опор радио-, радиорелейных и телевизионных антенн (рисунок 16). Считается, что конструкция может быть применена в диапазоне глубин 200 - 700 м. Принципиальным отличием платформы в виде мачты от других глубоководных стационарных сооружений является то, что она не передает на грунтовое основание изгибающий момент.

Опорный блок (ствол подводной мачты) выполняется в виде фермы из стальных труб, поперечное сечение его образует квадрат. Внутри блока размещаются кондукторы для спуска буровых колонн. Ствол удерживается в вертикальном положении с помощью оттяжек-тросов, прикрепленных к лежащим на дне гирляндам массивов. От массивов оттяжки продолжаются до анкеров-свай. При обычных нагрузках на сооружение гирлянды массивов лежат на дне. При экстремальных нагрузках (во время жестокого шторма) гирлянды отрываются от дна и этим амортизируют рывки, передающиеся на оттяжки от раскачивающегося ствола. Расчеты и эксперименты на крупномасштабной модели показали, что принятая схема амортизации колебательных движений системы обеспечивает малые (не более 2%) отклонения ствола от вертикали.

Разработаны два варианта опирання ствола на грунт. В первом ствол имеет свайное основание. При этом часть свай передает на грунт все нагрузки от верхнего строения платформы, т. е. эти сваи погружаются в грунт через стойки опорного блока и верхним концом соединяются с палубным строением. Такое решение характерно для большинства других конструкций со сквозным опорным блоком на свайном основании. Другая часть свай закрепляет ствол от закручивания, и головы их закрепляются в нижнем торце ствола. В другом варианте свайное основание не применяется: нижнему концу ствола придается конусообразная форма, благодаря которой он погружается на 2-15 м в грунт под тяжестью самого блока, балласта и за счет вертикальной составляющей усилия натяжения каждой оттяжки.

Верхние концы оттяжек крепятся к стволу через специальный пояс несколько ниже поверхности воды (чтобы не осложнить подход обслуживающих судов) и примерно на уровне действия равнодействующей горизонтальных нагрузок на сооружение. По отношению к вертикальной оси ствола оттяжки отклоняются примерно на 60°.

Первая платформа „Лена" в виде подводной мачты с оттяжками была установлена на глубине 305 м. Опорный блок (ствол) общей высотой 330 и шириной 36 м имеет массу 27 тыс. т. (включая сваи), что вдвое меньше, чем у платформы „Коньяк", установленной на глубине 312 м. Сваи из труб диаметром 1,37 м, поддерживающие верхнее строение, забиты в грунт на глубину 170 м, т. е. общая длина каждой из них составляет около 500 м. Такие же трубы, но соответственно меньшей длины, использованы в качестве свай, закрепляющих ствол от закручивания. Для раскрепления ствола установлены 20 оттяжек - тросов диаметром 137 мм и длиной по 550 м - с включением в каждую из них гирлянды массивов общей массой 200 т. Расчетное усиление в оттяжке определено равным 5-6 МН, а разрывное усилие составляет 15 МН.

Более смелое проектное решение принято для платформы, предназначенной для установки в Мексиканском заливе на глубине 700 м. Ствол шириной 40 м раскрепляют 16 оттяжек диаметром 100 мм с гирляндами массивов массой 165 т. Анкерные сваи - трубы диаметром 1,5 м - погружаются с буровых судов в предварительно пробуренные скважины на глубину 15 м и цементируются. Нижний конусообразный конец ствола заглубляется в грунт и не имеет свайного основания.

Для монтажа опорного блока глубоководной платформы предлагается использовать способ, впервые примененный при возведении платформы „Хондо". Опорный блок изготовляют на береговой базе в виде двух частей, оснащенных балластными цистернами. Обе части доставляют к месту установки платформы на баржах, спускают на воду и соединяют в одно целое на плаву. После приема» балласта (морской воды) в цистерны той части блока, которая должна быть обращена вниз, блок постепенно поворачивается и переходит в вертикальное положение без помощи кранового оборудования. После забивки анкерных свай и раскрепления блока оттяжками (сначала четырьмя по двум взаимно перпендикулярным направлениям, а затем остальными) все балластные цистерны заполняются водой, и забиваются сваи (если они предусмотрены) или блок погружается в грунт благодаря собственному весу.

Операция соединения частей блока на плаву очень сложна, тем более что ее приходится выполнять непосредственно над местом установки платформы, т. е. в открытом море. Поэтому рекомендуется, по возможности, собирать блок на берегу целиком. Именно так и было сделано при постройке платформы „Лена". Опорный блок был спущен на воду с баржи и тут же принял вертикальное положение благодаря тому, что в нижней части имел балласт в виде железной руды, а в верхней - внутри блока - 12 балластных цистерн-плавучестей диаметром 6 и длиной по 36 м.

Примечательно, что блок спускали с баржи не через корму, как обычно, а через борт. Внутри блока еще на берегу были помещены основные сваи (те, что должны поддерживать верхнее строение). Их наращивали и забивали с помощью оборудования, установленного на барже. С баржи осуществляли и монтаж палубы верхнего строения платформы.

Глубина 700 м не является предельной для данного типа стационарных платформ.

Монтажные и свайные работы. На строительстве эстакад и платформ в районах с небольшой глубиной применяют разнобразное крановое и сваебойное оборудование. Выбирают технологические процессы, наименее зависимые от погодных условий.

Первоначально для забивки свай использовали плавучие копры. Свайные работы и монтаж настила можно было проводить только в штилевую погоду. Пионерный способ строительства значительно расширил диапазон погодных условий для ведения монтажных и свайных работ. Многочисленные модификации пионерного способа связаны с различными технологическими характеристиками применяемого кранового оборудования. Рассмотрим для примера технологию монтажа эстакады.

Элемент верхнего строения - ферму с прикрепленной к ней ригельной балкой, а также сваями (рисунок 17а) - подвешивают к стреле специального эстакадостроительного крана. После поворота крана на 180° весь блок вывешивают над местом установки (б), причем один край фермы опирается на ригель уже готовой секции эстакады и крепится к нему струбцинами или временной сваркой. Вслед за этим сваи, удерживаемые в направляющих копровой рамы, пропускают через развилки ригеля (в) и забивают. По достижении проектной глубины забивки (или отказа) в свае непосредственно под ригелем делают отверстие, в которое вставляют упор для ригеля.

Части свай, находящиеся над ригелем, срезают, сваривают все монтажные узлы, устанавливают настил (г), и затем кран перемещается вперед на длину новой секции. Эстакадостроительные краны рассчитаны на строительство эстакад секциями до 20 м на глубинах порядка 30 м. Приэстакадные площадки возводятся тем же пионерным способом при ведении работ в направлении, перпендикулярном оси эстакады.

Монтаж блоков опорного строения платформ, имеющих массу до 3 тыс. т, ведется, как правило, с крановых судов, на которых блоки и доставляются в заданный район. Наиболее ответственной операцией является кантование - перевод блока в вертикальное положение. Применяют различные способы кантования: на воде с опиранием стоек блока на грунт; через борт судна с опиранием на брус специальной консоли; с креплением верхней части блока за палубный кнехт; блоков, обладающих собственной плавучестью в воде, при управлении приемом балласта в стойки.

После посадки на дно блок выравнивают различными средствами. Неровности дна могут быть устранены непосредственно под стойками подмывом с подачей воды по трубам, прикрепленным к стойкам. Выровненный блок крепят с помощью металлических трубчатых свай, погружаемых через стойки. Если отказ при забивке сваи наступает ранее достижения расчетной глубины погружения, приходится выбуривать грунтовую пробку для снижения сопротивления забивке сваи. Полость трубы затем заливают бетоном до уровня 5-8 м выше поверхности дна. Возможна комбинация забивных свай с заанкериванием: свая забивается до кровли скального или полускального грунта, далее бурится скважина, в которую опускается анкер, а затем скважина и полость сваи с пропущенной в ней анкерной тягой заливаются бетоном. Для повышения несущей способности свай иногда применяют инъекцию цементного раствора в окружающий грунт. Для этого грунтовую пробку из сваи полностью выбуривают и раствор подают через нижний конец сваи и отверстия, специально предусмотренные для этого по ее длине. Подобная операция приводит к увеличению несущей способности сваи по грунту в 2-2,5 раза. Другой способ увеличения несущей способности сваи состоит в следующем: через забитую сваю пробуривают скважину, которую затем расширяют с помощью раздвижного устройства, в полученное расширение и нижнюю часть сваи заводят армокаркас и все пространство заливают бетоном.

Технология изготовления и монтажа глубоководных платформ отличается от применяемой для эстакад и платформ с несколькими опорными блоками более высокой степенью индустриализации работ и сложностью отдельных операций, вызванной большими габаритами и массой опорного блока.

Изготовление моноблоков осуществляется на специализированных предприятиях и судостроительных комплексах и включает следующие основные операции: подготовку отдельных деталей, труб и балок; сборку узлов; промежуточную обработку узлов; сборку модулей; окончательную сборку опорного блока; отгрузку или вывод из дока.

Трубы малых и средних диаметров, а также прокатные профили поставляются на предприятие в готовом виде. Трубы больших диаметров (2-Юм) и балки большой высоты палубного набора (до Зм) изготовляются непосредственно на предприятии, оснащенном для этого полуавтоматическими поточными линиями.

Сборка узлов - соединений опорных частей платформы и надводной площадки, цистерн плавучести, трубчатых узлов, ребер жесткости,
перекрытий промежуточных палуб, трапов - ведется в сборочных цехах, оборудованных специальными сварочными машинами и аппаратами, подъемно-транспортными механизмами, сборочными приспособлениями различного назначения. Ручная сварка используется лишь для выполнения швов, недоступных автоматической. Наибольшая масса узлов определяется грузоподъемностью кранового оборудования сборочных цехов и обычно не превышает 100 т. Применение самоподъемных вагонеток и платформ с гидравлическим приводом позволяет довести массу узлов до 200 т.

Промежуточная обработка узлов перед отправкой их к месту окончательной сборки опорного блока состоит прежде всего в снятии в материале напряжений, возникающих в процессе сварки. Для этого применяется отжиг в специальных камерах - печах. Промежуточная обработка включает также дробеструйную очистку узлов, обезжиривание, травление, нанесение защитных покрытий, гальванизацию.

Окончательную сборку опорного блока ведут на стапеле, в доке или в котловане. Сначала собирают плоские панели. Весь опорный блок собирается из панелей и диафрагм в горизонтальном положении. Панели поднимают и устанавливают в вертикальное положение с помощью нескольких кранов (до 6-10) на гусеничном ходу суммарной грузоподъемностью 200-400 т. Для временного закрепления панелей в вертикальном положении применяют оттяжки.

Транспортировка и установка на дно опорных блоков глубоководных платформ осуществляются с использованием собственной плавучести (при герметизации трубчатых элементов блока) и балластных цистерн или понтонов, прикрепляемых к стойкам. Блоки, собранные в котловане или сухом доке, всплывают после затопления котлована и буксируются к месту установки на плаву. Блоки, собранные на стапельных площадках, спускаются на воду или передвигаются на специальные баржи. Эти баржи должны иметь значительные по размерам палубы и обеспечивать необходимую остойчивость в грузовом состоянии с учетом высокого положения центра тяжести блока. В частности, для перевозки блока длиной 435 м и массой 50 тыс. т, предназначенного для сооружения в Мексиканском заливе платформы „Балуинкл" на глубине 411м, строится баржа с размерами 250 х 62 х 15 м. Накатка крупногабаритных блоков на баржи осуществляется с помощью тяговых лебедок и гидравлических домкратов.

Более распространена транспортировка блоков на баржах, несмотря на то, что в процессе спуска с баржи возникают особые условия нагружения блока, требующие введения в структуру блока дополнительной решетки. Сборка блока в котловане на понтонах упрощает транспортные операции, избавляет в некоторых случаях от необходимости углубления котлована и подходного канала. Однако блоки, транспортируемые на понтонах, должны быть рассчитаны на волнение в период перехода.

Массы и габариты опорных блоков глубоководных платформ таковы, что использование в процессе транспортировки и установки на дно крановых судов или плавкранов исключается. Несколько способов спуска блоков на воду и перевода их в вертикальное положение показаны на рисунке 19. Наиболее просто установить блок на дно в том случае, когда он буксируется на плаву. Балластированием цистерн, внутренних отсеков в стойках или понтонов (а) блок постепенно поворачивается в воде и приобретает вертикальное положение. После этого он наводится более точно над проектной точкой установки, балластируется и становится на дно. Понтоны после этого могут быть отсоединены от блока и удалены. В другом способе (б) блок транспортируется на двух понтонах, устанавливаемых поперек блока. После выдергивания - одного понтона блок поворачивается вокруг другого понтона и опускается вниз. Предложен способ транспортировки блока на барже и понтоне (в). Балластирование понтона заставляет блок поворачиваться вокруг кормы баржи и одновременно соскальзывать вниз.

Способ спуска и установки блока, показанный на рисунке г, был применен при сооружении платформы „Хондо" (глубина воды 260 м). Две секции длиной по 140 м перевозили на расстояние 480 км в район установки на баржах, спускали на воду притапливанием баржи и соединяли на плаву с помощью специально разработанных конусообразных захватов, укрепленных на четырех угловых стойках. Операция стыковки осуществлялась в защищенной гавани вблизи от места установки платформы. Соосность секций на воде достигалась балластированием плавучестей в стойках. Стыковочные узлы с их пружинными фиксаторами и пневматическими муфтами близки к шарнирным, поэтому после продувки отсеков стоек внутрь их были опущены сварщики, которые заварили стыки изнутри.

Спуск длинных блоков с баржи опасен из-за перенапряжений в тот момент, когда блок опирается только на поворотную раму на кромке баржи. Во избежание повреждений блока в нем создается дополнительная решетка - шпренгели. На корме баржи, предназначенной для спуска длинных блоков, монтируют двойную поворотную раму (д). Нагрузки на блок при сходе с баржи снижают также в том случае, когда спуск на воду не сопровождается одновременным опусканием блока на дно (е).

Именно так был спущен целиком опорный блок платформы „Жервеза" высотой 290 м и массой 24 тыс. т. Блок транспортировали на барже длиной 200 м, и почти весь свес блока приходился на более узкую (верхнюю) его часть. Для спуска блока барже был придан уклон 3° балластировкой кормовой части, а блоку - начальное сдвигающее усилие 14 МН (коэффициент трения покоя составлял 0,11). После схода с баржи блок, оснащенный балластными цистернами, принял горизонтальное положение на плаву. Затем балластировкой цистерн, прикрепленных к нижней части блока, последний был переведен в вертикальное положение и поставлен на дно.

Спуск на дно из горизонтального положения на плаву (рисунок 20) считается наиболее управляемым. Блок переводят в вертикальное положение балластировкой отсеков стоек так, как показано (положения IV и У).

В мировой практике имеются примеры сборки опорного блока глубоководной платформы из трех ярусов под водой. Речь идет о платформе „Коньяк" (рисунок 22), блок который был разбит по высоте на ярусы размерами 47, 97 и 184 м (общая высота блока 328 м, глубина моря 312 м). Нижний ярус с направляющими - муфтами для окаймляющих свай-собирали в котловане в вертикальном положении и буксировали в таком же положении к месту установки на расстояние 200 км. Второй и третий ярусы собирали в горизонтальном положении и перевозили на баржах. Последовательное наращивание блока из ярусов осуществляли с помощью двух крановых судов и гидроакустической системы наведения под водой. Размеры блока по низу составили 116 х 122 м.

Рисунок 21 - Этапы сборки опорного блока платформы «Коньяк»

Продолжается отработка поперечного спуска блока с баржи (через борт). Такой способ спуска позволяет обойтись без усиления блока шренгелями и сэкономить на этом до 10% металла. Однако трудно обеспечить одновременный сход за борт всего блока, и крен баржи в этот момент достигает 3.0°. Тем не менее опорный блок длиной 330 м и массой 27 тыс. т (платформа „Лена", о которой будет сказано в дальнейшем) был спущен целиком через борт баржи, имеющей длину 176 и ширину 49 м. Спуском управляли дистанционно, при этом вся команда с баржи была удалена.

Погружение свай - наиболее трудоемкий этап установки блоков на место эксплуатации. Пока определенная часть свай не забита, сооружение не обладает устойчивостью, что особенно опасно в шторм. Известны случаи, когда незакрепленный блок терял устойчивость даже в штиль - из-за размыва грунта донными течениями.

Насколько трудоемка забивка свай, свидетельствует пример закрепления опорного блока в Северном море на глубине 108 м, когда на забивку 24 свай диаметром 1,52 м на глубину 45 м ушло три недели при вполне благоприятных погодных условиях. С учетом этих трудностей на другой платформе в Северном море было применено постепенное наращивание держащей силы свай: сначала на глубину 30 м погружали сваи диаметром 1,82 м, а затем через них на глубину 60 м забивали сваи диаметром 1,22 м.

Одним из обстоятельств, затрудняющих забивку свай, является то, что масса свай оказывается соизмеримой с массой молота, а упругость длинной сваи может поглотить всю энергию удара. В связи с этим для забивки длинных свай применяют молоты, размещаемые внутри сваи - в ее нижней части. Ввиду трудоемкости свайных работ выявляются преимущества способа сборки опорного блока, примененного при строительстве платформы „Коньяк". Там сваи, основные и окаймляющие, забивали, пока на грунте находилась только нижняя секция опорного блока. Сваи длиной по 190 и диаметром 2,13 м с толщиной стенки 57 мм и массой 465 т доставлялись на плаву. После приема балласта они переводились в вертикальное положение, наводились в направляющие опорного блока и погружались под действием силы тяжести в грунт на 45 м. Дальнейшее погружение на глубину до 150 м осуществлялось подводным молотом. Пространство между сваями и направляющими муфтами цементировалось. Свайные работы продолжались 21 день.

Иная технология свайных работ применена при сооружении платформы „Хондо". Опорный блок укреплялся восемью сваями диаметром 1,22 и длиной до 380 м, забиваемых через стойки, и двенадцатью окаймляющими сваями диаметром 1,37 и длиной до 115 м. Сваи доставляли на баржах секциями по 20-70 м и соединяли сваркой по мере опускания внутри стоек. Для уменьшения нагрузки на плавкран, удерживавший сваю в процессе ее наращивания и спуска, секции сваи были оснащены водонепроницаемыми перегородками. После приваривания десятой из тринадцати секций свая достигала поверхности грунта, и водонепроницаемые перегородки устраняли. Работы по погружению одной сваи велись в течение 3,5 сут. Окаймляющие сваи забивали с применением удлинителей.

Монтаж верхнего строения является завершающим этапом строи-тельства глубоководной платформы. Большинство построенных плат-форм имеет модульное верхнее строение. Модули массой 700-1600 т или большей доставляют на транспортных баржах и устанавливают с помощью крановых судов. Применение модульного способа сборки позволяет не только сократить общую продолжительность работ, но и удешевить их. Следует иметь в виду, что аналогичные работы по монтажу бурового оборудования, производимые в море, в 8-10 раз дороже, чем на берегу. Высокая стоимость эксплуатации крановых судов, транспортных барж и непременных аварийно-спасательных судов, их простои при неблагоприятных гидрометеорологических условиях могут довести стоимость работ по монтажу верхнего строения до 30% стоимости работ по установке опорного блока. Этим объясняется тенденция к укрупнению модулей верхнего строения.

Стационарные ледостойкие платформы

Ледостойкостью должны обладать сооружения, предназначенные для круглогодичной эксплуатации на шельфе арктических и замерзающих морей, а также на значительных по площади акваториях незамерзающих морей, где они могут подвергаться воздействию дрейфующих ледовых полей и ударам отдельных льдин. Вообще говоря, ледостойкими надо считать те сооружения, у которых конструктивная форма и размеры несущих элементов определяются прежде всего ледовым режимом. Особый подход к проектированию ледостойких платформ объясняется не только спецификой основного воздействия со стороны окружающей среды, но и условиями, в которых должно осуществляться строительство. Это очень короткий летний сезон (2- 3 месяца), когда свободная или покрытая плавающим льдом поверхность моря допускает проводку сооружения на плаву или на баржах к месту эксплуатации. Это низкие температуры воздуха, способствующие обмерзанию сооружения и появлению хрупких трещин в материале, низкая температура воды, затрудняющая подводно-технические работы.

Мировой опыт строительства и эксплуатации ледостойких платформ пока невелик. Освоение арктических районов шельфа ведется большей частью с искусственных островов. Однако необходимость выхода на такие глубины, на которых сооружение островов становится экономически нецелесообразным, побуждает к поиску конструкций ледостойких платформ. Первые ледостойкие платформы были построены в 60-х гг. В настоящее время их эксплуатируют в нескольких районах Мирового океана: в заливе Кука (у южных берегов Аляски, США) на глубинах 20-40 м, в море Бофорта (на канадском участке шельфа) на глубинах до 30 м, в замерзающем Азовском море на глубинах до 8 м. В перспективе предстоит осваивать районы с более суровыми климатическими условиями, в труднодоступных местах и с более широким диапазоном глубин. Эта задача имеет особо важное значение для нашей страны, поскольку более половины шельфа СССР покрывается льдом на длительное время года. В частности, на шельфе окраинных морей Северного Ледовитого океана лишь очень небольшая часть поверхности моря (Баренцево море в районе Кольского полуострова) почти всегда свободна от льда. Льдом покрываются значительные участки Балтийского, Черного, Каспийского и Азовского морей. Одна-
ко проблема ледостойкости сооружений в этих районах не первостепенна, конструкцию и размеры элементов определяют штормовые условия. В арктических же районах силовое воздействие обычно ледовых полей толщиной 1,5-2 м значительно превосходит то, что возможно при самых жестоких штормах.

Осуществленные и предложенные конструкции опорных оснований ледостойких платформ разнообразны по конфигурации и способам возведения и при этом заметно отличаются от рассчитанных в основном на восприятие ветроволновых воздействий. Специфика ледостойких платформ проявляется также в компоновке верхнего строения, поскольку такие сооружения должны обладать большей автономностью, т. е. допускать размещение достаточного количества запасов для ведения буровых и других работ в течение 3-6 месяцев (вместо 1 месяца в районах с умеренным климатом), когда транспортные связи по воде невозможны. Длительные низкие температуры воздуха (температура ниже 0 °С держится от 7 до 10 месяцев, а минимальные температуры достигают - 46 °С), частые штормовые ветры зимой и снежные заряды летом вынуждают прибегать к защите всех рабочих площадок. От воздействия льда приходится защищать и водоотделяющие трубы, через которые ведется бурение скважин.

При проектировании ледостойких платформ применяется несколько основных приемов уменьшения воздействия льда на сооружение:

Уменьшение числа опорных элементов в районе ватерлинии или сужение конструкции, поддерживающей верхнее строение;

Устройство защитных кожухов вокруг опор для предотвращения их повреждения от истирающего действия льда;

Придание внешней поверхности опоры конической или иной формы, способствующей переходу ледового покрова от работы на сжатие к работе на изгиб.

Ледостойкие платформы со сквозным опорным блоком на свайном основании. Они отличаются от обычных платформ отсутствием раскосов в районе ватерлинии и наличием ледозащитного кожуха на опорных колоннах. Такие платформы (общим числом 14) установлены и эксплуатируются в заливе Кука, где тяжелые ледовые условия усугублены полусуточными приливами высотой до 12 м и сильными приливными течениями со скоростью до 4 м/с. Платформы установлены на глубинах от 19 до 40 м.

Типичная конструкция ледостойкой платформы показана на рисунке 22.Опорный блок платформы выполнен из четырех колонн диаметром 4,6 м, соединенных раскосами и горизонтальными трубчатыми связями только в подводной части - ниже зоны, подверженной воздействию льда. Поверху колонны связаны верхним строением. Через колонны в грунт на глубину 27 м погружено по 8 свай диаметром 0,75 м. Сваи воспринимают нагрузки от верхнего строения, а также сдвигающие и опрокидывающие усилия от воздействия льда на колонны. Межтрубное пространство в колоннах заполнено бетоном, а сами колонны имеют защитный кожух высотой около 15 м. Конструкции платформы в заливе Кука выполнены из высококачественных сталей с пределом текучести не ниже 350 МПа. Благодаря большому диаметру колонн опорный блок обладает собственной плавучестью и доставлен к месту установки от береговой базы с помощью буксиров.

В металлической конструкции ледостойкого опорного блока небольшой платформы, установленной на газовом месторождении в Азовском море (рисунок), также отсутствуют горизонтальные и наклонные связи в зоне, подверженной воздействию льда. Это способствует снижению общего сдвигающего и опрокидывающего усилия от воздействия льда на колонны. В отличие от описанной выше конструкции, сваи забиты не внутри опорных колонн, а через направляющие, укрепленные на решетчатом ростверке, имеющем в плане большие габариты, чем палуба платформы. Колонны выполнены из трех соосных труб диаметром 1420, 1020 и 630 мм, межтрубное пространство заполнено бетоном. Платформа предназначена для куста из четырех скважин, пробуриваемых через колонны. Таким образом, колонны не только поддерживают палубу с оборудованием, но и защищают бурильные трубы от воздействия льда.

Большое число колонн и слишком тесное расположение их в опорном блоке приводят к задержке битого льда и образованию тороса непосредственно под палубой. В связи с эти конструкция опорного блока в районе ветерлинии должна быть по возможности более проницаемой для ледовых полей.

Имеется опыт эксплуатации буровой платформы с одной опорной колонной (рис. 23). Она установлена на глубине 22 м в заливе Кука и рассчитана на давление льда толщиной до 1,8 м. Колонна диаметром 8,7 м имеет в своем основании
решетчатую конструкцию, образованную трубами диаметром 4,6 м и двумя цилиндрическими понтонами, используемыми как плавучести при буксировке сооружения и как емкости (объемом около 4 тыс. м3) при эксплуатации. Устойчивость платформы от сдвига и опрокидывания обеспечивается за счет жидкого балласта (воды и нефти в понтонах) и свай, погруженных через патрубки в понтонах на 15-20 м. Через колонну ведется бурение 16 скважин, а затем добыча нефти и газа. Подобные конструкции ледостойких платформ считаются целесообразными на глубинах до 30 м.

Гравитационные ледостойкие платформы. Такие платформы удерживаются на месте эксплуатации главным образом за счет собственной массы и балласта. Ледостойкие платформы при всем разнообразии конструктивных форм всегда имеют развитую опорную базу, обычно круглую в плане. Корпус платформы может быть железобетонным или металлическим. Для уменьшения силового воздействия льда на сооружение используются различные приемы: сужение корпуса в районе ватерлинии, придание в зоне воздействия льда конусообразной формы корпусу и опорной колонне, поддерживающей верхнее строение, применение подвижных (плавучих) конусных насадок на колоннах цилиндрической формы. Несколько вариантов конструкций ледостойких гравитационных платформ показано на рисунке 25. Поиск оптимальных решений продолжается, поскольку каждое конструктивное решение в разных условиях проявляет положительные или отрицательные свойства.

Цилиндрическая форма опорной колонны удобна с точки зрения производства работ, снижает материалоемкость сооружения, имеет небольшую площадь, по которой возможно смерзание с ледяным покровом. С другой стороны, цилиндрическая форма преграды не способствует изгибу ледяного покрова, и разрушение льда происходит при достижении им по контакту с опорой предела прочности на сжатие.

Коническая форма опоры способствует снижению горизонтальной составляющей давления ледового поля на сооружение. Лед, наползая на опору, подвергается изгибу и разрушается при достижении предела прочности на растяжение на некотором удалении от опоры (механизм разрушения ледового поля показан в п. 6.6). Вертикальная составляющая давления льда на опору способствует, когда она направлена вниз, повышению устойчивости сооружения от сдвига. Недостатком конической формы является возможность образования торосов и их смерзания при остановке ледового поля, что особенно вероятно на мелководье. Смерзание конической поверхности с ровным полем также опасно, поскольку оно происходит на существенно большей площади, чем в случае цилиндрической формы опоры, и в начале движения ледового поля может привести к сильному увеличению нагрузки на сооружение. Кроме того, коническая форма опоры осложняет производство работ, увеличивает затраты материалов, затрудняет подход судов, обслуживающих платформу.

Гравитационные ледостойкие платформы разрабатывают для эксплуатации на сравнительно небольших глубинах. Собственной массы платформы вместе с балластом не всегда хватает для обеспечения устойчивости сооружения от сдвига под напором льда. В таких случаях приходится прибегать к помощи свай. Использование в качестве балласта местных материалов сближает гравитационные платформы с искусственными островами. Иногда трудно определить, к какому типу относится ледостойкое сооружение. Можно руководствоваться следующим признаком платформы - после дебалластировки и извлечения свай ее можно полностью (или с разделением на корпус и верхнее строение) переместить на другое место и использовать вторично. Погружные блоки ограждения искусственного острова тоже можно дебалластировать и перевести в другой район, но при этом на морском дне остается грунтовое тело острова. Гравитационные платформы в отличие от островов имеют днище по всей площади опирання на дно или постель.

Ледостойкая платформа, часто называемая „ледовым островом", показана на рисунке 25, г. Эта платформа предназначена для буровых работ на арктическом шельфе Канады при глубинах моря до 22 м. Корпус платформы массой 16 тыс. т буксируется к месту эксплуатации в начале ледостава. После приема балласта - морской воды - в ячеистые отсеки, образованные трубами диаметром 12 м, платформа садится на дно. С помощью холодильной установки балласт замораживается и придает конструкции жесткость и способность сопротивляться воздействию ледовых полей толщиной до 1,8 м. В четырех трубах диаметром 2,4 м размещается по 8 кондукторов для бурения скважин. При необходимости перемены места эксплуатации платформы балласт растапливается и откачивается.

Использование: возведение свайных мостовых оснований большепролетных мостовых конструкций значительной протяженности на акватории. Сущность: создание технологии возведения свайных мостовых оснований большепролетных мостовых конструкций значительной протяженности на акватории при реализации пионерного способа строительства с использованием временных опор и кондукторов специальной конструкции для погружения основных (капитальных) свайных опор. Технический результат: сокращение сроков строительства и снижение трудоемкости работ при упрощении процесса возведения свайных мостовых оснований за счет производства работ без применения плавсредств и, в значительной мере, за счет использования временных опор и кондукторов специальной конструкции для установки свайных временных и основных (постоянных) опор с технологической платформы, перемещаемой по временным опорам. Повышение надежности монтажа и бесперебойность работы независимо от погодных условий и волнения на акватории. 8 з.п. ф-лы, 1 ил.

Рисунки к патенту РФ 2447226

Изобретение относится к способам возведения свайных мостовых оснований большепролетных мостовых конструкций значительной протяженности на акватории.

Типичными аналогами технологии возведения гидротехнических сооружений являются технические решения , модифицирующие традиционные способы и требующие, как правило, применения плавсредств (суда, понтоны), оснащенных подъемными кранами и другим специальным оборудованием.

Основным недостатком этих известных способов является значительная трудоемкость, сложность и стоимость работ вследствие использования плавсредств, эффективность которых зависит от погодных условий. При этом установку временных (инвентарных) опор для повышения производительности эти способы не предусматривают.

Известен способ монтажа пролетных строений моста, включающий возведение объемными блоками с использованием временных опор. Однако этот способ предназначен лишь для мостовых конструкций, сооружаемых на суше, и не учитывает специфики монтажа мостов с большими пролетными строениями.

Известный способ возведения моста, включающий выполнение постоянных опор и монтаж пролетного строения с использованием временных опор, реализует секционное пролетное строение, но не рассматривает особенностей возведения свайных оснований на акватории, поэтому, также как и способ , не может быть использован в гидротехническом строительстве большепролетных мостовых конструкций.

В способе сооружения морских эстакад, принятом за прототип, предложено при помощи кранового судна устанавливать временные (инвентарные) блоки для сооружения постоянных опор, что ускоряет строительно-монтажные работы.

Недостатками способа являются сложность, трудоемкость и большие капитальные затраты, обусловленные применением плавсредств, невозможность использования в условиях значительного волнения, что затрудняет достижение оптимального критерия производства «сложность - стоимость - эффективность», т.е. достижение максимально возможной эффективности при приемлемых сложности и стоимости. Кроме того, в способе не отражена рациональная технология установки временных и постоянных опор, не предусмотрена специфика возведения свайных опор большепролетных мостов значительной протяженности.

Сущность предлагаемого технического решения заключается в создании технологии возведения свайных мостовых оснований большепролетных мостовых конструкций значительной протяженности на акватории при реализации пионерного способа строительства с использованием временных опор и кондукторов специальной конструкции для погружения основных (капитальных) свайных опор.

Основной технический результат предлагаемого способа - сокращение сроков строительства и снижение трудоемкости работ при упрощении процесса возведения свайных мостовых оснований за счет производства работ без применения плавсредств и, в значительной мере, за счет использования временных опор и кондукторов специальной конструкции для установки свайных временных и основных (постоянных) опор с технологической платформы, перемещаемой по временным опорам. Предлагаемый способ без каких-либо ограничений позволяет реализовать пионерный способ строительства большепролетных мостовых конструкций значительной протяженности на акваториях с различной глубиной (в том числе при малых глубинах, где использование плавсредств невозможно) при повышении надежности монтажа и бесперебойности работы независимо от погодных условий и волнения на акватории.

При этом, применяя технологическую платформу специальной конструкции, обеспечивают рациональное совмещение всех производственных операций от монтажа свайного основания и мониторинга (диспетчеризации) до обустройства бытовых условий строителей-монтажников.

Технический результат достигается следующим образом.

Способ возведения свайных мостовых оснований на акватории включает погружение основных (постоянных) свайных опор (ОСО) в дно акватории сваебойным оборудованием с использованием временных опор (ВО).

Отличительной особенностью способа является то, что при сооружении пионерным способом большепролетных мостовых конструкций значительной протяженности на начальном этапе работ с крайней опоры (берегового устоя) моста выполняют погружение ВО с размещением на них временных поперечных опорных балок, на которые устанавливают технологическую платформу (ТП) с возможностью ее перемещения по этим опорным балкам, посредством которой по мере продвижения по проектному направлению работ последовательно монтируют очередные ВО, а также ОСО очередного (последующего) свайного основания. При этом подвижную ТП снабжают оборудованием и сборными элементами для монтажа ВО и ОСО, большегрузным подъемным краном и свайным погружателем, а также оснащают, по меньшей мере, одним закрепленным на ТП кондуктором для размещения свайных опор ВО и ОСО на проектное положение посредством подъемного крана с последующим погружением их в грунт дна свайным погружателем на требуемую глубину. На следующем этапе работ ТП перемещают по вновь уложенным опорным балкам, последовательно выполняют очередные ВО до проектного участка монтажа ОСО и монтируют ОСО, после чего последовательность операций повторяют для возведения очередного свайного основания.

При этом в качестве основных свайных опор ОСО используют металлические трубы большого диаметра 1000-2000 мм, из которых посредством погружения в дно выполняют свайное основание из вертикальных или наклонных свай.

В конкретном случае выполнения способа временную опору ВО выполняют, например, в виде опоры, ортогональной в плане к проектному пролетному строению мостовой конструкции и представляющей пару временных свайных колонн с размещением на них временного ригеля, на котором закрепляют временные поперечные опорные балки под технологическую платформу ТП, при этом ВО выполняют в виде свайных колонн с диаметром, меньшим диаметра ОСО, а число N пар ВО между двумя последующими свайными основаниями большепролетных мостовых конструкций определяют из соотношения

Отличием способа также является то, что закрепленный на ТП кондуктор для погружения ОСО выполняют в виде двухъярусного выносного кондуктора, нижний ярус которого снабжают опорными направляющими для последовательного монтажа свайных опор с отверстиями для погружения свай, а верхний ярус выполняют с проемами в виде стаканов для размещения свайных опор на проектное положение посредством подъемного крана с последующим погружением их в грунт свайным погружателем вертикально или с наклоном к вертикали до 30°.

Способ отличается тем, что технологическую платформу ТП оснащают двумя кондукторами для монтажа соответственно ВО и ОСО, закрепленными на противоположных частях ТП, причем кондуктор для монтажа ВО закрепляют на ТП по направлению производства работ.

Кроме того, отличием способа является то, что технологическую платформу ТП выполняют, по крайней мере, двухуровневой, на верхнем уровне ТП размещают монтажный большегрузный подъемный кран и свайный погружатель, а в межуровневом пространстве размещают модуль энергообеспечения, модуль топливоснабжения, модуль хранения комплектов необходимого оборудования и инструментов, модуль диспетчера и связи, бытовой и сантехнический блоки, при этом ТП выполняют самодвижущейся или передвигаемой по опорным балкам посредством транспортных механизмов.

В качестве свайного погружателя для забивки свай ВО и ОСО используют гидромолот, или вибропогружатель, или другое сваебойное оборудование, перемещаемое от одной свайной опоры к другой посредством подъемного крана ТП.

Способ также отличается тем, что возведение свайных мостовых оснований большепролетных мостовых конструкций большой протяженности производят одновременно с двух противоположных береговых устоев навстречу друг другу, при этом используют две ТП, оснащенные соответствующим оборудованием, устройствами и механизмами.

При этом в частном случае выполнения способа рядом по профилю мостовых оснований проектной мостовой конструкции может быть смонтирован временный мост для обеспечения производства сборными элементами для монтажа ВО и ОСО посредством грузового автотранспорта, при этом временный мост с наращиванием его пролетов одновременно с выполнением ВО монтируют с помощью ТП, которую дополнительно оснащают третьим кондуктором для установки свайного основания временного моста.

На чертеже приведена схема технологического комплекса, реализующего способ возведения свайных мостовых оснований на акватории, где использованы следующие обозначения: 1 - основные (постоянные) свайные опоры ОСО; 2 - свайные основания; 3 - временные опоры ВО; 4 - временные поперечные опорные балки под ТП; 5 - технологическая платформа ТП; 6 - большегрузный подъемный кран; 7 - свайный погружатель; 8 - кондуктор для монтажа ВО; 9 - кондуктор для возведения ОСО; 10 - временный мост.

Способ возведения свайных мостовых оснований на акватории реализуют следующим образом.

На береговой базовой рабочей площадке производят заготовку сборных элементов: основные свайные опоры ОСО 1, в качестве которых используют металлические трубы большого диаметра 1000-2000 мм; временные свайные опоры ВО 3 (колонны с диаметром, меньшим диаметра ОСО); временные поперечные опорные балки 4. С крайней опоры (берегового устоя) выполняют погружение ВО 3 с размещением на них временных поперечных опорных балок 4, на которые устанавливают технологическую платформу ТП 5 с возможностью ее перемещения по опорным балкам 4, посредством которой по мере продвижения по проектному направлению работ последовательно монтируют очередные ВО 3, а также ОСО 1 очередного (последующего) свайного основания 2. Монтаж ВО 3 и ОСО 1 осуществляют посредством подъемного крана 6 и свайного погружателя 7, при этом для установки ВО 3 применяют кондуктор, закрепленный на ТП 5 по направлению работ, а опоры ОСО 1 погружают в дно акватории, используя кондуктор 9, закрепленный на противоположной части ТП 5. Работа ТП и кондуктора известна и аналогична описанной в .

При этом временную опору ВО 3 выполняют, например, в виде опоры, ортогональной в плане к проектному пролетному строению мостовой конструкции и представляющей пару временных свайных колонн 3 с размещением на них временного ригеля, на котором закрепляют временные поперечные опорные балки 4 под технологическую платформу 5, причем число пар ВО 3 между двумя последующими (соседними) свайными основаниями 2 большепролетных мостовых конструкций (40-60 и более м) определяют из соотношения (1).

Закрепленный на ТП 5 кондуктор 9 выполняют (аналогично ) в виде двухъярусного выносного кондуктора, нижний ярус которого снабжают опорными направляющими для последовательного монтажа свайных опор 1 с отверстиями для погружения свай, а верхний ярус выполняют с проемами в виде стаканов для размещения свайных опор 1 на проектное положение посредством подъемного крана 6 с последующим погружением их в грунт дна свайным погружателем 7 вертикально или с наклоном к вертикали до 30°. Свайное основание 2 выполняют из вертикальных или наклонных свай ОСО 1. В качестве свайного погружателя 7 для забивки свай ВО и ОСО используют гидромолот, или вибропогружатель, или другое сваебойное оборудование, перемещаемое от одной свайной опоры к другой посредством подъемного крана 6.

Технологическую платформу ТП 5 выполняют, по крайней мере, двухуровневой, на верхнем уровне ТП 5 размещают монтажный большегрузный подъемный кран 6 и свайный погружатель 7, а в межуровневом пространстве размещают модуль энергообеспечения, модуль топливоснабжения, модуль хранения комплектов необходимого оборудования и инструментов, модуль диспетчера и связи, бытовой и сантехнический блоки, при этом ТП 5 выполняют самодвижущейся или передвигаемой по опорным балкам 4 посредством транспортных механизмов. При этом возведение свайных мостовых оснований 2 завершают армированием и бетонированием ОСО посредством оборудования и материалов, размещенных на ТП 5.

Рядом по профилю мостовых оснований 2 проектной мостовой конструкции монтируют временный мост 10 для обеспечения производства сборными элементами (заготовленными на береговой базовой рабочей площадке) для монтажа ВО 3 и ОСО 1 посредством грузового автотранспорта, при этом временный мост 10 с наращиванием его пролетов одновременно с выполнением ВО 3 монтируют с помощью ТП 5, которую дополнительно оснащают третьим кондуктором для установки свайного основания временного моста.

В процессе производства ТП 5 перемещают по вновь уложенным опорным балкам 4, последовательно выполняют очередные ВО 3 до проектного участка монтажа ОСО 1 и монтируют ОСО 1 свайного основания 2, после чего последовательность операций повторяют для возведения очередного свайного основания.

В частном случае выполнения способа для ускорения строительно-монтажных работ возведение свайных мостовых оснований большепролетных (40-60 и более м) мостовых конструкций большой (до 2-5 км) протяженности производят одновременно с двух противоположных береговых устоев навстречу друг другу, при этом используют две ТП, оснащенные соответствующим оборудованием, устройствами и механизмами.

Таким образом, из формулы и из описания способа и операций по его выполнению следует, что достигается его назначение с указанным техническим результатом, который находится в причинно-следственной связи с совокупностью существенных признаков независимого пункта формулы, при этом достигается оптимальный критерий производства «сложность - стоимость - эффективность», т.е. достижение максимально возможной эффективности при приемлемых сложности и стоимости.

Источники информации

I. Прототип и аналоги:

1. SU 142212 А1, 30.05.1961 (прототип).

2. RU 2161220 С1, 27.12.2000 (аналог).

3. RU 2260650 С1, 20.09.2005 (аналог).

II. Дополнительные источники по уровню техники:

4. SU 1070253 А1, 30.01.1984.

5. SU 1393861 А1, 07.05.1988.

6. ЕА 199800325 А1, 28.10.1999.

7. RU 2098558 С1, 10.12.1997.

8. Никеров П.С., Яковлев П.И. Морские порты. - М.: Транспорт, 1987, 416 с. (с.118-274).

9. Амбарян О.А., Горюнов Б.Ф., Белинская Л.Н. Устройство морских портов. - М.: Транспорт, 1987, 272 с. (с.122-199).

10. RU 83075 U1, 20.05.2009.

11. RU 41032 U1, 10.10.2004.

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

1. Способ возведения свайных мостовых оснований на акватории, включающий погружение основных (постоянных) свайных опор (ОСО) в дно акватории сваебойным оборудованием с использованием временных опор (ВО), отличающийся тем, что при сооружении пионерным способом большепролетных мостовых конструкций значительной протяженности на начальном этапе работ с крайней опоры (берегового устоя) моста выполняют погружение ВО с размещением на них временных поперечных опорных балок, на которые устанавливают технологическую платформу (ТП) с возможностью ее перемещения по этим опорным балкам, посредством которой по мере продвижения по проектному направлению работ последовательно монтируют очередные ВО, а также ОСО очередного (последующего) свайного основания, при этом подвижную ТП снабжают оборудованием и сборными элементами для монтажа ВО и ОСО, большегрузным подъемным краном и свайным погружателем, а также оснащают, по меньшей мере, одним закрепленным на ТП кондуктором для размещения свайных опор ВО и ОСО на проектное положение посредством подъемного крана с последующим погружением их в грунт дна свайным погружателем на требуемую глубину, на следующем этапе работ ТП перемещают по вновь уложенным опорным балкам, последовательно выполняют очередные ВО до проектного участка монтажа ОСО и монтируют ОСО, после чего последовательность операций повторяют для возведения очередного свайного основания.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве основных свайных опор ОСО используют металлические трубы большого диаметра 1000-2000 мм, из которых посредством погружения в дно выполняют свайное основание из вертикальных или наклонных свай.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что временную опору ВО выполняют, например, в виде опоры, ортогональной в плане к проектному пролетному строению мостовой конструкции и представляющей пару временных свайных колонн с размещением на них временного ригеля, на котором закрепляют временные поперечные опорные балки под технологическую платформу ТП, при этом ВО выполняют в виде свайных колонн диаметром, меньшим диаметра ОСО, а число N пар ВО между двумя последующими свайными основаниями большепролетных мостовых конструкций определяют из соотношения

где L - расстояние между двумя соседними свайными основаниями;

R - допустимый вылет стрелы большегрузного подъемного крана.

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что закрепленный на ТП кондуктор для погружения ОСО выполняют в виде двухъярусного выносного кондуктора, нижний ярус которого снабжают опорными направляющими для последовательного монтажа свайных опор с отверстиями для погружения свай, а верхний ярус выполняют с проемами в виде стаканов для размещения свайных опор на проектное положение посредством подъемного крана с последующим погружением их в грунт свайным погружателем вертикально или с наклоном к вертикали до 30°.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что технологическую платформу ТП оснащают двумя кондукторами для монтажа соответственно ВО и ОСО, закрепленными на противоположных частях ТП, причем кондуктор для монтажа ВО закрепляют на ТП по направлению производства работ.

6. Способ по п.1, отличающийся тем, что технологическую платформу ТП выполняют, по крайней мере, двухуровневой, на верхнем уровне ТП размещают монтажный большегрузный подъемный кран и свайный погружатель, а в межуровневом пространстве размещают модуль энергообеспечения, модуль топливоснабжения, модуль хранения комплектов необходимого оборудования и инструментов, модуль диспетчера и связи, бытовой и сантехнический блоки, при этом ТП выполняют самодвижущейся или передвигаемой по опорным балкам посредством транспортных механизмов.

7. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве свайного погружателя для забивки свай ВО и ОСО используют гидромолот, или вибропогружатель, или другое сваебойное оборудование, перемещаемое от одной свайной опоры к другой посредством подъемного крана ТП.

8. Способ по п.1, отличающийся тем, что возведение свайных мостовых оснований большепролетных мостовых конструкций большой протяженности производят одновременно с двух противоположных береговых устоев навстречу друг другу, при этом используют две ТП, оснащенные соответствующим оборудованием, устройствами и механизмами.

9. Способ по п.1, отличающийся тем, что рядом по профилю мостовых оснований проектной мостовой конструкции монтируют временный мост для обеспечения производства сборными элементами для монтажа ВО и ОСО посредством грузового автотранспорта, при этом временный мост с наращиванием его пролетов одновременно с выполнением ВО монтируют с помощью ТП, которую дополнительно оснащают третьим кондуктором для установки свайного основания временного моста.

Страница 4 из 13

3. ВОЗВЕДЕНИЕ НАСЫПЕЙ СПОСОБОМ ОТСЫПКИ ГРУНТОВ В ВОДУ

3.1. Способ отсыпки грунтов в воду применяется для возведения пло-тин, дамб, противофильтрационных элементов, напорных сооружений в виде экранов, ядер, понуров и засыпки в сопряжениях земляных сооруже-ний с бетонными. На возведение насыпи способом отсыпки грунтов в воду и подготовку под нее основания и сопряжений с берегами проектная организация должна разрабатывать технические условия, включающие требования по организации геотехнадзора.

3.2. Отсыпку грунтов в воду следует производить пионерным способом как в искусственные, образованные обвалованием, так и в естественные водоемы. Отсыпка грунтов в естественные водоемы без устройства пере-мычек допускается только при отсутствии скоростей течения, способного размывать и уносить мелкие фракции грунта.

3.3. Отсыпка грунтов должна производиться отдельными картами (пруд-ками), размеры которых определяются проектом производства работ. Оси карт укладываемого слоя, расположенные перпендикулярно оси сооружений, следует смещать относительно осей ранее уложенного слоя на величину, равную ширине основания дамб обвалования. Разрешение на создание прудков для отсыпки следующего слоя выдают строительная лаборатория и технический надзор заказчика.

3.4. При отсыпке насыпи в естественные водоемы и прудки глубиной от уреза воды до 4 м предварительная толщина слоя должна назначаться из условий физико-механических свойств грунтов и наличия запаса сухого грунта над горизонтом воды для обеспечения прохода транспортных средств согласно табл. 2.

Таблица 2

Толщина споя	Грузоподъемность транспортных	Слой сухого грунта, см, над горизонтом воды в прудке при отсыпке
отсыпки, м	средств, т	песков и супесей	суглинков

Толщина слоя отсыпки корректируется в процессе возведения насыпей.

При глубинах естественных водоемов от уреза воды свыше 4 м возмож-ность отсыпки грунтов должна определяться опытным путем в производст-венных условиях,

3.5. Дамбы обвалования в пределах возводимого сооружения следует выполнять из грунта, укладываемого в сооружение. Продольными дам-бами обвалования могут служить переходные слои или фильтры с экрана-ми на внутреннем откосе из водонепроницаемых грунтов или искусствен-ных материалов.

Высота дамб обвалования должна быть равна толщине отсыпаемого слоя.

3.6. При отсыпке грунтов горизонт воды в прудке должен быть постоян-ным. Избыток воды отводится в соседнюю карту по трубам или лоткам или перекачивается на вышележащую карту насосами.

Отсыпка должна производиться непрерывно до полного заполнения прудка грунтом.

В случае вынужденного перерыва в работе свыше 8 ч вода из прудка подлежит удалению.

3.7. Уплотнение отсыпаемого грунта достигается под воздействием собственной его массы и под динамическим воздействием транспортных средств и движущихся механизмов. В процессе отсыпки необходимо обеспечивать равномерное движение транспорта по всей площади отсыпаемой карты.

3.8. При подвозке грунта скреперами сбрасывание грунта непосредствен-но в воду не допускается. В этом случае сбрасывание грунта в воду должно выполняться бульдозерами.

3.9. При среднесуточной температуре воздуха до минус 5 °С работы по отсыпке грунтов в воду производятся по летней технологии без про-ведения специальных мероприятий.

При температуре наружного воздуха от минус 5 °С до минус 20 °С отсыпку грунтов следует производить по зимней технологии, выполняя дополнительные мероприятия по сохранению положительной температуры грунта. Воду в прудок необходимо подавать с температурой выше 50 °С (при соответствующем технико-экономическом обосновании)

3.10. Размеры карт при работе по зимней технологии должны назначаться из условий недопущения перерыва в работе; отсыпка грунтов на карте должна быть закончена в течение одного непрерывного цикла.

Перед заполнением карт водой поверхность ранее уложенного слоя должна очищаться от снега и должно быть обеспечено оттаивание верхней корки мерзлого грунта на глубину не менее 3 см.

3.11. При отсыпке грунтов в воду следует контролировать:

выполнение требований проекта и технических условий на возведение сооружений способом отсыпки грунтов в воду;

соблюдение проектной толщины слоя отсыпки;

равномерность уплотнения надводного слоя грунта движущимися транс-портом и механизмами;

соблюдение проектной глубины воды в прудке;

температуру поверхности основания карты отсыпки и воды в прудке.

3.12. Пробы для определения характеристик грунтов должны отбираться по одной на каждые 500 м 2 площади отсыпаемого слоя (подводного) тол-щиной более 1 м - с глубины не менее 1 м, при толщине слоя 1 м-с глу-бины 0,5 м (от горизонта воды в прудке) .

Содержание

Перекрытие русла реки при строительстве речного гидроузла является одним из сложных этапов работ в общей схеме пропуска строительных расходов. Сущность процесса перекрытия заключается в переключении расходов воды в реке на заранее подготовленный на I этапе водоотводящий тракт (различные отверстия, туннели, каналы) путем постепенного или мгновенного завала русла различного рода материалами (песчано-гравелистой смесью, горной массой, сортировочным камнем, специальными бетонными элементами (кубами, тетраядрами и др.), (рис. 2.13).

Рис. 2.13. Общая схема перекрытия русла

1-каменный банкет; 2-проран; 3 - предварительное стеснение русла; 4-контур земляной плотины; 5 - подводящий канал; 6- прорезь в верховой перемычке; 7-земляная плотина; 8-водосбросные отверстия строительного периода; 9-прорезь в низовой перемычке

Перекрытие русла осуществляется следующими способами (рис. 2.14): фронтальной отсыпкой каменного банкета в текущую воду (фронтальный способ); пионерной отсыпкой каменного банкета в текущую воду (пионерный способ); намывом песчано-гравийного грунта средствами гидромеханизации (намывной способ); мгновенным обрушением в русло земляных или горных масс (способ направленного взрыва); прочими специальными способами (сбрасыванием крупных бетонных массивов или их опрокидыванием, затоплением плавучих конструкций, забивкой шпунтовых рядов, погружением плетневых или соломенных тюфяков и т. д.).

Наиболее распространенными способами перекрытия русла реки являются фронтальный и пионерный способы отсыпки каменного банкета в воду. Сложность перекрытия при применении этих способов зависит в основном от двух факторов: максимальной скорости потока в проране Умакс и максимальной удельной мощности потока , а также от общей мощности потока N.

(2.1)

,

где Q - общий расход через проран; q - удельный расход в проране; -плотность жидкости (воды); -перепад уровня воды в проране.

Именно различием гидровлических условий и соответствующих им максимальных скоростей и отличаются эти способы.

Рис. 2.14. Перекрытие русла реки (а-фронтальным способом, б-пионерным способом; в - намывным способом, г - методом направленного взрыва, д - бетонными массивами)

1-банкет предварительного стеснения русла; 2- проран; 3 - речной поток; 4- отсыпаемый материал; 5 - автосамосвал; б-мост; 7 - ряжевые устои; 8- подача грунта гидротранспортом; 9- намываемые слои; 10 - взрываемый скальный склон реки; 11-направленный разлет материала; 12-площадка для изготовления бетонного массива; 13-бетонный массив до опрокидывания, 14 - бетонный массив после опрокидывания

При фронтальном перекрытии выявлены четыре характерные конфигурации каменного банкета по мере увеличения перепада на банкете и увеличения скорости потока (рис. 2.15). При этом следует различать три характерных перепада на банкете: критический перепад , перепад при выходе наброски из воды и конечный перепад .

Рис.2.15. Стадии формирования банкета и гидравлические условия при фронтальном способе перекрытия

I - каменный банкет; 2 - противофильтрационный экран

Критический перепад соответствует достижению максимальной мощности и скорости потока. Приближенно для фронтального перекрытия можно принимать:

; (2.2)

Изменение перепадов, скоростей, расходов и мощности потока при фронтальном перекрытии можно наглядно представить в виде интегрального графика (рис. 2.16).

При пионерном перекрытии различают две стадии: водослива и быстротока, или шлейфообразования.

Рис. 2.16. График изменения гидравлических характеристик потока в проране при фронтальном способе перекрытия

Максимальная скорость и максимальные удельные мощности при пионерном перекрытии наблюдаются при смыкании откосов банкета по дну. При этом достигается критический перепад , причем он близок к конечному перепаду (Рис.2.17), т. е. для пионерного перекрытия можно принимать

Рис. 2.17. Изменения гидравлических характеристик при перекрытии реки пионерным способом

Критический перепад при фронтальном перекрытии; критический перепад при пионерном перекрытии; критическая скорость при фронтальном перекрытии; критическая скорость при пионерном перекрытии; расход по водоотводящему тракту; расход через проран; конечный перепад

Таким образом, максимальные скорости при фронтальном перекрытии значительно ниже, чем при пионерном (при одинаковых конечных перепадах ). Поэтому он имеет преимущество для применения при перекрытии рек, у которых в русле залегают легкоразмываемые грунты. Но его применение усложняется необходимостью устройства моста через проран для отсыпки банкета. При применении пионерного способа перекрытия, наоборот, утяжеляются гидравлические условия в русле, но упрощаются организация и производство работ, не требуется устройства моста.

Выбор способа перекрытия в принципе должен осуществляться на основе технико-экономического сравнения вариантов.

Наибольшее влияние на выбор способа перекрытия оказывают природные геологические и гидрологические условия в створе перекрытия. От гидрологических условий зависит также выбор величины расчетного расхода перекрытия и сроков перекрытия русла.

Сроки перекрытия русла приурочиваются к меженным периодам и обычно устанавливаются в конце судоходного периода в осенне-зимние месяцы.

5.14. Лессовидные, песчано-гравелисто-галечниковые и моренные грунты разрешается укладывать послойно с уплотнением механическими средствами (укатка, трамбование и т.п.), а также путем послойном отсыпки в воду - в прудки, специально устраиваемые при возведении сооружения, и в естественные водоемы, без постройки перемычек и организации водоотлива. При этом подготовка дна естественного водоема определяется проектом производства работ и требованиями СНиП 2.06.05-84. Отсыпка грунта в естественный водоем без устройства перемычек допускается только при отсутствии скоростей, способных размывать и уносить мелкие фракции грунта.

Возведение сооружений способом отсыпки грунта в воду в искусственные прудки должно производиться отдельными картами, размеры и объемы которых определяются производительностью оборудования и установленной интенсивностью отсыпки грунта. Границы карт укладываемого слоя, фиксированные дамбами обвалования, необходимо смещать относительно границ ранее уложенного слоя на расстояние, устанавливаемое по толщине отсыпаемых слоев. Оно должно составлять не менее двух размеров ширины дамб обвалования.

Толщина слоев при отсыпке грунта в воду устанавливается проектом или техническими условиями в зависимости от характера грунта, интенсивности его отсыпки, грузоподъемности транспортных машин, типа и размеров сооружения.

При назначении высоты слоя отсыпки в зависимости от гранулометрического состава грунта, рекомендуется пользоваться графиком (рис. 3), построенным по данным таблицы 13.

Рис. 3. Кривые гранулометрических составов грунтов, применяемых при возведении различных типов сооружений

Кривые I-II ограничивают область грунтов, рекомендуемых для укладки в понуры, экраны и ядра слоями не более 2 м; кривые II-III ограничивают область грунтов, рекомендуемых для укладки в экраны , ядра и однородные плотины слоями 2-4 м;

1 - земляная плотина Нива ГЭС-1; 2 - земляная плотина Княжегубской ГЭС; 3 - Верхне-Туломская плотина; 4 - Вилюйская плотина; 5 - ядро плотины Иркутской ГЭС; 6 - понур и экран Ириклинской плотины; 7 - ядро плотины Серебрянской ГЭС-1; 8 - Хантайская плотина;

9 - понур плотины Волгоградской ГЭС; 10 - земляная плотина Хишрау ГЭС; 11 - перемычка Нурекской плотины; 12 - земляная плотина Болгар-Чай; 13 - экран перемычки и опытная площадка Чебоксарской плотины; 14 - экран плотины Перепадной ГЭС.
Ориентировочные значения высоты слоя отсыпки следующие: при возведении сооружений из песчано-гравелистых грунтов высота слоя отсыпки должна приниматься от 4 до 10 м, для песков и супесей - до 4 м. При возведении сооружений из суглинков высота слоя отсыпки не должна превышать 2 м, для глин - не более 1 м.

Пригодность того или иного вида грунта для его отсыпки в воду определяется проектом. Отсыпка грунта в воду должна производиться с соблюдением специальных технических условий (см. "Руководство по возведению грунтовых сооружений способом отсыпки грунтов в воду", П 22-74/ВНИИГ, 1975).

5.15. На месте отсыпки грунта в карты должен находиться представитель грунтовой лаборатории (полевой контрольный пост). Он следит за качеством привозимого грунта, за равномерностью отсыпки грунта по фронту возводимой карты и за правильным движением транспортных средств по уложенному грунту.

5.16. Подготовка основания сооружения, установка реперов, разбивка на карты, отсыпка дамбы обвалования, заполнение прудков водой и другие подготовительные работы проверяются комиссией с участием представителей проектных и строительных организаций и службы геотехконтроля и по мере их готовности принимаются по акту приемки-сдачи.

5.17. При отсыпке в воду необходимо обеспечить равномерную укладку грунта по фронту возводимой карты, при этом достигается постоянство водонасыщения уложенного грунта. Необходимо задавать такую интенсивность отсыпки грунтов в воду, при которой исключается возможность их переувлажнения , свободного размокания и набухания, обеспечиваются заданное увлажнение грунтов и достаточно высокая плотность по завершении процесса уплотнения грунта в сооружении.

Отсыпка должна производиться непрерывно до полного заполнения карты грунтом. В случае вынужденного перерыва с остановкой работ на 4 ч и более вода из прудка подлежит удалению.

К концу отсыпки грунта в каждой карте образуется некоторое количество разжиженного грунта, поэтому перед окончанием заполнения карты уровень прудка необходимо резко снизить, проводя разгрузку грунта из последних 15-20 автосамосвалов в разжиженный грунт.

Особенное внимание должно уделяться: соблюдению проектной толщины слоя отсыпки, равномерному начальному уплотнению грунта движущимся транспортом, поддержанию заданной глубины воды в прудке и водонасыщению укладываемого грунта.

5.18. Для возведения сооружений способом отсыпки грунтов в воду пригодны грунты любой степени комковатости от однородного в порошкообразном состоянии до крупного из комьев, трудно поддающихся механическому дроблению. При механизированной разработке плотных глин, медленно размокающих в воде, следует контролировать наличие не менее 20-30% грунта с крупностью комьев не более 10 см, которые будут размокать в воде и служить материалом для омоноличивания более крупных комьев.

Начальное водонасыщение грунта в процессе отсыпки контролируется определением степени влажности, которая не должна быть более 0,75-0,85. Для ее определения по отбираемым пробам устанавливается плотность грунта, влажность и плотность сухого грунта.

5.19. Степень влажности определяется по пробам грунта, уложенного в каждый слой. Пробы должны отбираться по всей высоте уложенного слоя и не менее трех проб по глубине шурфа.

5.20. Степень влажности S r грунта определяется расчетом по формуле:

S r = (W ·  d ·  s ) / [( s -  d )  W ], (11)

где W - влажность;  d - плотность сухого грунта (плотность в сухом состоянии);  s - плотность частиц отсыпаемого грунта.

5.21. Если плотность сухого грунта будет составлять 85% и более от проектной плотности сухого грунта, то начальное уплотнение для понуров следует считать удовлетворительным. Для плотин высотою до 25 м из однородного грунта или с экранами и ядрами начальное уплотнение грунта должно быть не менее 90% от проектной плотности сухого грунта, а для высоких плотин начальную плотность грунта необходимо определить опытным путем, причем требования к начальной плотности грунта должны быть повышенными.

5.22. При неудовлетворительных показателях плотности сухого грунта возводимой карты должно производиться дополнительное уплотнение грунта нагруженными автосамосвалами. В таких случаях для последующих карт должна уменьшаться толщина слоя отсыпки с тем, чтобы начальное уплотнение удовлетворяло установленным требованиям. Изменение толщины слоя отсыпки должно производиться по согласованию с представителем проектной организации.

5.23. С целью отбора проб грунта в теле насыпи проходят шурфы или скважины. Одним из косвенных показателей качественной отсыпки грунта является устойчивость вертикальных стенок и монолитность грунта по всей глубине шурфа.

Оценка качества укладки грунта в сооружение производится на основании лабораторных испытаний проб, отбираемых в шурфах режущими кольцами или в буровых скважинах пробоотборником.

При возведении сооружений из грунтов с примесями гальки и валунов отбор проб производится методом "лунки".

При возведении сооружений способом отсыпки грунтов в воду следует иметь в виду , что конечную плотность грунта в теле сооружения достигают с течением времени в результате воздействия собственного веса сооружения и физико-химических процессов, происходящих в грунтах, отсыпаемых в воду. Поэтому контроль качества работ должен проводиться не только в процессе отсыпки грунта, но и через 15 и 30 дней после возведения карты.

5.24. Образцы грунта, отобранные через 15 и 30 дней после отсыпки, испытываются в грунтовой лаборатории - определяется влажность, плотность грунта, плотность сухого грунта, коэффициент пористости и степень влажности.

При этом плотность сухого грунта, равная в среднем указанным в п.5.21 значениям проектной плотности сухого грунта, должна признаваться достаточной для удовлетворительной оценки качества работ.

5.25. Для удовлетворительной оценки качества возведения сооружения количественные показатели должны быть в среднем не менее 95% соответственных показателей, установленных проектом.

При получении показателей, постоянно удовлетворяющих требованиям настоящего пункта, отбор проб и их исследования через 15 и 30 дней могут быть прекращены.

Если через 30 дней указанная в п.5.21 плотность не будет достигнута, решение о дальнейших исследованиях и возможности изменения технических условий в части назначения контрольного значения плотности сухого грунта должно быть принято проектной организацией и 3аказчиком.

Заделка шурфов должна производиться увлажненным грунтом слоями по 30-40 см с уплотнением до проектной плотности.

Все выявленные недостатки, рекомендации по их устранению, согласованные изменения технологии производства работ, записи о приемке готовых карт и другие указания службы геотехнического контроля должны вноситься в полевой журнал контроля.
Намывные сооружения
5.26. Геотехническая служба осуществляет контроль за технологией намыва в части:

а) правильности прокладки распределительных пульповодов и подачи пульпы на карту намыва в соответствии с проектом ;

б) распределения пульпы по поверхности карты намыва;

в) устройства обвалования в соответствии с проектом и сопряжения смежных участков карт;

г) соблюдения принятой в проекте интенсивности намыва (скорости наращивания намытого грунта по высоте за сутки) и толщины слоя намываемого грунта;

д) предотвращения образования промоин в намытом грунте или застойных зон, где возможно отложение мелких фракций в пределах боковых зон;

е) состояния откосов сооружения и их формирования согласно проекту;

ж) соблюдения режима работы водосбросных сооружений и осветления сбросной воды, а также недопущения сброса в водоемы сбросной воды с повышенной по сравнению с проектом мутностью;

з) соблюдения принятой в проекте и технических условиях ширины прудка на различных отметках намыва;

и) выполнения требований проекта и СНиП 3.01.04-87 по намыву сооружений при производстве работ.

Наблюдения за намывным сооружением ведутся геотехнической службой до окончания его возведения. Если сразу после этого сооружение не сдается в эксплуатацию, наблюдения до приемки сооружения в эксплуатацию принимает на себя геотехнический отдел строительства или центральная геотехническая лаборатория. Дальнейшие наблюдения осуществляются эксплуатирующим гидроузел персоналом.

5.27. При устройстве обвалования проверяется его высота, размеры поперечного сечения и его размещение в плане в соответствии с заданным проектом расположением. Перед началом намыва сооружения обязательно должно быть проконтролировано превышение наинизшей отметки гребня обвалования над верхом водоприемных отверстий сбросных сооружений и соответствие этой величины принятой в проекте или установленной расчетами.

При устройстве обвалования с помощью бульдозера внутри карты необходимо обращать внимание на недопущение создания углублений на поверхности карты вблизи обвалования, где в результате застойных явлений могут отлагаться мелкие фракции, а также могут оставаться намывы валиков (гребешков) между проходками бульдозеров, которые препятствуют правильному распределению пульпы по поверхности намыва и приводят к снижению плотности намытого грунта.

При устройстве бульдозером обвалования из грунта, намытого за проектным контуром откоса с наружной стороны сооружения, необходимо контролировать размеры перебора по отношению к проектному контуру откоса.

Примечание. Все текущие геодезические работы при намыве сооружений и геотехническом контроле выполняются организацией, ведущей намыв.
5.28. Правильность распределения пульпы по карте намыва фиксируется визуально. При возведении плотин с ядром потоки пульпы от места выпуска из пульповода до уреза прудка должны иметь направление, нормальное к оси плотины. Контроль за положением распределительных пульповодов может производиться по рейкам , устанавливающим прямолинейное расположение труб. Для контроля толщины слоя намыва по проекту в процессе подачи пульпы рекомендуется выставлять через 50-100 м по створу укладки распределительного пульповода Т-образные вешки, планка которых соответствует высоте намываемого слоя.

5.29. Контроль за интенсивностью намыва, толщиной фактически намытых слоев грунта и уклонами откоса намыва боковых зон осуществляется по показаниям реек. Интенсивность определяется путем деления средней толщины слоя, намытого за определенный период, на продолжительность периода в сутках или часах.

Уклон откоса намыва устанавливается по рейкам, расположенным на одном поперечнике, и определяется по формуле:

i = [( 1 -  2) / l r ] · 100, (12)

где i - уклон, %;  1 - абсолютная или условная отметка поверхности грунта по первой рейке, м;  2 - то же, по второй рейке, м; l r - расстояние между рейками, м.

Операционный контроль за состоянием откосов и устройством обвалования осуществляется визуально по закрепленным специальным знакам (вехам), которые устанавливаются через каждые 50-100 м и наращиваются по мере намыва.

Контрольная проверка величины уклонов откоса в процессе намыва сооружения осуществляется по результатам ежемесячных геодезических замеров.

5.30. При намыве сооружений с ядерной зоной ежесменно должны контролироваться размеры прудка и его положение на карте в заданных границах по рейкам, выставленным на каждом поперечнике, или по специальным вехам, фиксирующим проектное очертание прудка на данной отметке намыва. Их установка производится периодически по мере намыва, через 2-3 м по высоте. О состоянии прудка делается запись в журнале намывных работ. В случае, если его размеры или положение не соответствует заданным, немедленно извещается персонал, ведущий намыв, для принятия соответствующих мер.

5.31. Размер отстойного прудка в пределах ядерной зоны неоднородной плотины определяет гранулометрический состав грунта, оседающего в прудке и формирующего ядро плотины. В некоторых случаях , например, при подаче грунта, состав которого не соответствует проектному, ширина прудка может быть изменена на месте. Эти изменения определяются требованиями формирования ядра с заданным гранулометрическим составом грунта и условиями сброса мелких фракций, отложение которых в ядре не допускается. Решение об изменении ширины прудка выносится главным инженером строительства по согласованию с организациями, проектирующими плотину и производство работ, по представлению начальника геотехнической службы.

5.32. При намыве неоднородных плотин с ядром периодически должна производиться зарисовка границ прудка с обозначением действующих водосбросных устройств для отвода осветленной воды, поскольку по этим зарисовкам определяется очертание ядерной зоны. Одновременно с зарисовкой должна быть зафиксирована отметка уровня воды в прудке.

Примечание. Соблюдение принятого в проекте местоположения уреза воды на поперечном профиле плотины является одним из основных требований качества намыва сооружения. Аварийные, даже кратковременные (менее 2 ч) поднятия уровня прудка приводят к затоплению откоса намыва в пределах промежуточной и боковой зон и образованию прослоек из пылевато-глинистых фракций, вследствие осаждения этих фракций из воды отстойного прудка. Сплошные прослойки пылевато-глинистых фракций в теле боковой зоны из несвязного грунта могут при эксплуатации плотины явиться причиной образования верховодки и высачивания фильтрационной воды на низовом откосе.

5.33. Контроль за состоянием проточного (технологического) прудка при намыве однородных плотин и других земляных сооружений также должен производиться с необходимой тщательностью, поскольку выход прудка за пределы заданных границ может привести к отложению не отвечающих требованиям проекта фракций грунта на поверхности боковых зон сооружения, а смещение прудка к обвалованию зачастую приводит к его прорыву и размыву откоса сооружений.

5.34. Промеры глубин в прудке при намыве плотины с ядром выполняются один-два раза в месяц на контрольных поперечниках - на оси плотины и на четвертях ширины прудка. Промеры производятся с плота или лодки при помощи наметки с металлическим диском на конце диаметром 15 см.

5.35. Систематически, не реже чем через каждые два-три дня, должно проверяться состояние водосбросных колодцев и их наращивание, а также других водосбросных устройств, о чем делается соответствующая запись в журнале контроля за качеством намывных работ.

5.36. При намыве в зимних условиях подлежит контролю толщина промороженного слоя, замываемого свежим грунтом. Необходимо контролировать своевременное удаление льда с поверхности карты намыва (в случае его образования), состояние обвалования и сбросных устройств, размеры и положение прудка, а также наблюдение за выполнением других требований проекта производства работ в зимних условиях.

По специальному заданию проектной организации или технического руководства строительством геотехническая служба после окончания зимнего периода работ и оттаивания поверхностного слоя грунта выполняет проходку шурфов с целью определения состояния грунта в сооружении.

5.37. При возведении намывных плотин должно быть обеспечено систематическое наблюдение за состоянием откосов в связи с возможностью высачивания на них фильтрационной воды. В теле намываемого сооружения возникает фильтрационный поток , образующийся за счет водоотдачи намытого грунта, инфильтрации из отстойного прудка и с откоса намыва, периодически покрываемого потоками пульпы. В случае высокой интенсивности намыва и при недостаточной фильтрационной способности грунта боковых зон может произойти высачивание фильтрационного потока на откосы сооружения, что может вызвать оползни и оплывы грунта.

5.38. Работники геотехнической службы должны ежедневно осматривать откосы намываемого сооружения и отмечать все выходы фильтрационной воды. Рассредоточенные и периодически появляющиеся выходы фильтрационной воды на откосы плотины обычно не причиняют вреда сооружению, однако интенсивные выходы в виде ключей могут вызвать оползни или оплывы, особенно в мелкозернистых грунтах. Наблюдения за выходом фильтрационных вод должны быть увязаны с контролем за состоянием пруда-отстойника. В рабочий журнал-дневник заносятся отметки верхней границы выходов фильтрационных вод, они должны регистрироваться одновременно с отметками уровня прудка и его размерами.

В угрожающих случаях начальник геотехнической службы должен потребовать от организации, производящей намыв, снижения интенсивности намыва и, в крайнем случае, временного прекращения работ на участке, где происходит высачивание фильтрационной воды.

5.39. Геотехническая служба должна следить за состоянием постоянных дренажных устройств, предусмотренных проектом сооружения и построенных до намыва или строящихся одновременно с намывными работами. Не допускается засорение или замыв этих устройств при производстве намыва. О всех нарушениях дренажных устройств должно быть немедленно доведено до сведения представителя организации, производящей намыв сооружения, и главного инженера строительства для принятия последним необходимых мер по восстановлению этих устройств.

5.40. При появлении признаков, свидетельствующих о ненормальных осадках основания или тела сооружения (трещин, оползней на откосах, местных просадок грунта, резких возрастаниях осадки контрольных реперов и т.п.), геотехническая служба должна немедленно поставить об этом в известность руководителей организации, ведущей намыв , и главного инженера строительства, потребовать провести внеочередные геодезические замеры и привлечь геологическую службу к обследованию сооружения с целью принятия мер по ликвидации обнаруженных деформаций.

5.41. Геотехническая служба должна отмечать все промоины на наружных откосах плотины, которые возникают при нарушении правил производства работ, когда вследствие размыва обвалования поток пульпы прорывается на наружный откос. При этом указывается состав и объем грунта, которым заделаны промоины и отбираются пробы на плотность этого грунта.

5.42. Если проектом плотины предусмотрена установка контрольно-измерительной аппаратуры (реперы, пьезометры и пр.), то геотехническая служба обязана следить за установкой и состоянием этой аппаратуры. В некоторых случаях геотехнической службе может поручаться контроль за уровнем фильтрационной воды по пьезометрам.

5.43. В обязанности геотехнической службы входит периодическое определение величины уклонов поверхности намытого грунта выше и ниже уровня воды в прудке-отстойнике; периодичность устанавливается по СНиП 3.02.01-87 (табл. 13). Замер уклонов надводной поверхности выполняется согласно указаниям п.5.29, а под водой - замером глубины воды в прудке по створу реек. Отметка поверхности грунта получается как разность между отметкой уровня воды прудка и глубиной воды.

5.44. Геотехническая служба должна обеспечивать контроль за толщиной намытого за сутки грунта (интенсивность намыва). При намыве сооружений из пылеватых и глинистых грунтов или сооружений, возводимых на водоупорном основании, превышение проектной суточной интенсивности намыва должно согласовываться с проектной организацией. В особых случаях (когда это предусмотрено проектом и Техническими условиями) контролируется плотность и влажность намывных слоев грунта в зависимости от продолжительности перерывов в намыве.

Строительное водопонижение
5.45. Строительное водопонижение применяется при производстве земляных работ в процессе возведения фундаментов, гидротехнических сооружений, устройства подземных выработок, коммуникаций, а также при других работах в водонасыщенных грунтах .

Сущность метода заключается в том, что при откачке подземных вод различными методами (водопонизительные скважины, иглофильтры, открытый водоотлив) поверхность воды в грунте приобретает воронкообразную форму, понижаясь при этом к месту откачки.

5.46. Задачей строительного водопонижения является создание и поддержание в течение строительного периода депрессионной воронки в водоносных грунтах , где устраиваются котлованы, а также снятие избыточного напора в подстилающих водоносных грунтах, отделенных от подошвы котлована водоупором.

5.47. Производство водопонизительных работ может влиять на изменение первоначальных свойств грунта. Откачка воды в грунте приводит к увеличению давления от собственной массы и к дополнительным осадкам территории. Особенно это относится к слабым грунтам, осадки которых могут вызвать недопустимые деформации сооружений, построенных в пределах зоны откачки воды.

Изменение свойств грунтов может быть также вызвано непосредственно бурением скважин, особенно если водопонижение необходимо выполнить на большую глубину в сильно водопроницаемых грунтах, когда требуется большое количество скважин, бурение которых оказывает влияние на свойства окружающего грунта.

5.48. Опасные нарушения грунтов могут возникнуть также при открытом водоотливе. К ним относятся вынос мелких частиц на откосах, а также вспучивание дна котлована вследствие гидродинамического взвешивания.

%D0%AD%D0%BD%D0%B5%D1%80%D0%B3%D0%B5%D1%82%D0%B8%D1%87%D0%B5%D1%81%D0%BA%D0%B0%D1%8F%20%D0%BE%D1%82%D1%80%D0%B0%D1%81%D0%BB%D1%8C -> Правила организации пусконаладочных работ по асу тп на тепловых электростанциях рд 34. 35. 414-91 Срок действия с 01. 07. 91 до 01. 07. 98